研究和评论:材料科学杂雷竞技苹果下载志》上
菜单ISSN: 2321 - 6212
ISSN: 2321 - 6212
萨梅特Karabulut*,İsmail女猎手
Karabuk大学机械工程系Karabuk,土耳其
收到:2022年- 4月27日,手稿没有。joms - 22 - 61945;编辑分配:29 - 4月- 2022,PreQC没有。joms - 22 - 61945 (PQ);综述:13日—2022年5月,QC。joms - 22 - 61945;修改后:20 - 2022年5月,手稿。joms - 22 - 61945 (R);发表:27日- 2022年5月- 2321 - 6212.10.5.001 DOI: 10.4172 /。
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回弹问题一样重要撕裂或变薄,而形成高强度表。回弹是一个不良的情况,它的形式区别所需的形式参与理论和形式获得由于机械特性和过程输入模锻后的材料。在剪切影响业务,在成型模冲压或弯模具在后续操作集。如果部分没有所需的公差范围内,它创造了在装配问题。006年的朋友为汽车零部件成本有效的生产计划,需要合适的纸幅成形模拟。模施工过程中浪费时间和失败最小化通过定义精确的参数通过有限元分析和最小化trial-anderror时期。在这项研究中,薄板厚度1.2毫米的材料SCGA1180DUB多相钢板组U-channeled,使用Autoform表形成分析程序,根据适当的工艺条件有墙7°角,10°,12°和死亡半径值R3, R5, R8和回弹值估计。力学性能SCGADUB1180高强度板是由拉伸测试。获得的结果进行比较,通过有限元程序和合适的壁角和死亡半径值材料SCGA1180DUB形成先进高强度表确定。随着模具半径的增加在同一壁角,弹簧的数量显著增加。 In particular, due to high yield and tensile strength of multiphase high strength sheet, spring back values were observed to be high. Negative spring backs were observed in the roof of the part.
稀土hexaboride;晶格常数;pdo;电荷密度
钣金零件已被广泛用于许多年在许多行业,如飞机、船舶、汽车、主要设备。的意思是原因的广泛使用板料冲压可以列出如下:容易获得原材料,兼容性加工,可承受性,可焊性,machineability复杂的几何形状和成形性。特别是,回弹问题一样重要撕裂或变薄,而形成高强度表。变薄导致部分无法显示性能,它需要显示力量。起皱的发生将导致出现扭曲在死后获得成形过程和表面变形模组件。回弹是一个不良的情况,它的形式区别所需的形式参与理论和形式获得由于机械特性和过程输入模锻后的材料。在剪切影响业务,在成型模冲压或弯模具在后续操作集。如果部分没有所需的公差范围内,它创造了在装配问题。杨氏模量、材料类型、产量、抗拉强度、各向异性系数(r值(0、45、90)),加工硬化指数(n值),形成速度、摩擦系数、表面粗糙度、厚度等是影响板料成形的主要因素。
在他们的研究中,Şen,等人进行有限元分析(FEA)来确定适当的弯曲半径(R)根据钢板厚度(T)以补偿回弹发生u形后,l型和罩类型DP600表部分在不同厚度和弯曲半径形成。模组件使用CAD程序介绍了仿真程序。的结果分析,发现部分的弯曲半径相同的薄板厚度增加,回弹增加;弯曲半径减小,稀疏的增加,随着板厚的增加,回弹值降低(1]。
Sılva等人指出,先进高强度表广泛应用于汽车行业,尤其是在车身工程,具有十分重要的行动按照不同的利用钢和特定的机械行为,与传统的钢相比,在模锻。研究人员旨在与边缘裂纹缺陷局部成形性分析,材料的力学特性和全膨胀率。孔扩张率考察了DP钢的有限元分析在模锻过程中,为了避免意想不到的缺陷通过有限元分析2]。
提萨河和Czinege表示,汽车工业在发达国家的经济中起着决定性的作用,应用轻型结构的重要性提到车辆,满足顾客的要求和法律要求增加。应用高强度材料被认为是最有前途的可能性,以满足这些期望。高强度减少薄片对质量作出了重大贡献。看到铝合金,例如,AA7021 AA7075最近被使用,除了高强度钢,如DP1000 TRİP780。这项研究强调了铝合金在使用方面的新一代高强度钢和轻钢最近材料汽车行业的发展。比较了钢和铝应用程序之间和各种观点被带到汽车工业(3]。
戈麦斯等人指出,使用高强度和轻质材料;尤其是使用利用钢由于安全等需求,突出舒适,减少车重等。然而,这些钢的特点和混合金属板过程取决于回弹。在他们的研究中,他们旨在减少偏差,通过模拟预测成形。他们模拟的数学模型和观察到的回弹。通过工具鼻子补偿,他们显著降低工具鼻子准备成本和浪费时间4]。
Radonjic和Liewald表示,高强度表在汽车制造业提供优势,减少总重量等问题时,乘客的安全考虑。然而,回弹是板料成形过程中最大的问题。他们指出,使用小工具鼻子半径在初始模拟减少回弹。相同的参数应用于实验装置,以证实仿真结果。模半径的变化对横截面上的不同部分有不同的影响。优化的表有一个对回弹的影响5]。
Hattalli Srivatsa说钣金行业展示了上个世纪以来科技进步和了解纸幅成形参数。从手形成过渡到有限元素处理技术是必要的。减少浪费时间、试错、加工成本,是重要的参数。金属板形成弯曲的操作,包括操作,深拉、剪切和冲。屁股工艺参数、打孔半径表温度、压边力、鼻子的测量工具,薄板厚度是很重要的。他们指出,有许多研究在文献中关于成形零件的缺陷。不良的错误如撕裂、起皱和回弹分析了实验和仿真技术6]。
Sulaiman,等人分析了板料成形过程的回弹在不同参数使用数值方法通过有限元分析程序。薄板厚度和板材料在模拟不同参数决定。分析回弹贸易法15 b48h钢铁和碳纤维增强复合材料,他们发现回弹与钢相比,复合材料更少,并指出计算机辅助模拟将导致减少物理测试要求(7]。
Sigvant,等人指出,实现有效的结果在板料冲压成形过程取决于摩擦条件下,摩擦条件和表面粗糙度。他们表示,这些摩擦条件下,涂层的表面粗糙度和工具,润滑和工艺条件很重要,但即使艰难摩擦具有关键的重要性,没有详细考虑板料成形模拟。作者介绍了此模型通过开发一个新的摩擦模型在他们的研究。他们创建了一个模拟不同的涂料和死亡元素不同的硬度。表面粗糙度不均匀的工具可能需要错误在部分制造业测试期间测试或额外的测试。涂料如锌镁可以减少工具成本,影响滑动速度和表面粗糙度(工具8]。
唐、等人表示,他们观察到严重回弹在形成先进的高强度表。回弹的非线性特征和昂贵的计算成本可能构成和障碍有限元分析回弹预测。研究人员开发出一种projection-based启发式全局搜索方法(P-HGS),以减少回弹由于回弹的非线性特征和昂贵的成本。压边力优化和回弹是该方法减少了。推荐的方法可用于预测回弹U-channel部分。设计变量被选为空白持有人在tri-phase和两个关键时期。拉延筋设计不同的被试(9]。
Pilthammar,等人指出,纸幅成形模拟是很有用的解决成形问题。他们说的死和摩擦变形按线通常被忽视。本研究的目的是将两种不同的结果SE模型和开发方法包括SMF的死并按变形模拟。他们开发了两个SE模型、二维(2 s)硬工具表面和SMF模型,这是一个结构模型的死和新闻。这个模型可以看到相对较大的和意想不到的模具结构的变形。该模型可用于测试模具,设计新模具或分析的操作模(10]。
在他们的研究中进行有限元分析,回弹补偿,阿斯兰和Karaağac发现增加在熨烫期间减少回弹;材料的回弹量很高由于成形过程中材料的高强度板材料;随着弯曲角度的增加,回弹量的增加;弯曲半径减少减少回弹;屈服强度的增加,加工硬化提高回弹;随着温度的升高回弹降低而形成高强度钢(11]。
女猎手,等人旨在减少回弹的0.8毫米厚度的材料SP600土石方啊实验设计进行参数敏感性分析。DYNAFORM软件被用于有限元分析。实验设计是由元素的选择参数制定、集成点,压边力和摩擦系数。新获得的参数进行模拟,表明,回弹降低(12]。
在他们的研究中,Cavuşoğlu和Gurun进行了单轴拉伸试验在不同变形速度检查变形速度的影响在拉深过程中薄板材料DP600 DP780和材料的力学特性决定的。他们在不同拉深进行分析薄板材料的变形速度使用有限元素法。在这项研究的结论;
•随着变形速度的增加,屈服强度、抗拉强度和伸长率增加的材料。
•板材料DP780观察表材料相比有更多的弹性回复DP600后形成的过程。
•自板材料DP780强度高于单材料DP600,需要更多的死亡力量。
•这是观察到,随着变形速度的增加,增厚发生在底部的部分13]。
Suttner等人指出,轻质材料,如镁合金可用于代替传统的板材料由于焊接储蓄,光设计和尺寸精度和他们强调,拉深过程将发生在高温下由于镁合金的六角形晶格结构。他们说回弹应该分析镁合金拉深过程中由于其力学特性在高温和他们检查行为在0和90年春季轧制方向在他们的研究(14]。
文献综述
Kayabaşı检查三种方法减少回弹,起皱和厚度的错误。双压边使用第一种方法(图1)。在第二个方法中,最佳成形参数优化方法测定根据参数。有限元分析,响应面方法和遗传算法结合使用来找到合适的值。在第三种方法中,概率是预测模具开发失败。由于优化遗传算法执行的过程,观察到的回弹值,减少皱纹和厚度显著下降。这是理解的优化结果,当优化标准变化,工艺参数X (2), R (R)和F(1)没有改变和F(3)改变很少。在这项研究的结论中,作者指出,优化方法可以成功地用于形成过程在汽车行业15]。
图1:成型参数。
Peixinho,等人研究了通过添加环形成不同硬度的空白持有人通过创建一个实验和数值设置增加形成高强度的极限表。在他们的研究中,他们旨在减少压边圈的变形而形成高强度表。除此之外,他们指出,复杂的部分可以在更少的步骤通过添加环形成不同的硬度没有热成形[空白持有人通过冷成型16]。
Houa,等人指出,清晰的结果,当材料的机械测试结果的基础上,进行了为了获得通过有限元分析回弹预测。在这项研究中,MP980钢板的屈服强度行为模型是应用,根据收益率标准Hill48相比,Barlat89 Barlat2000。他们表示,获得准确的回弹预测使用合适的收益率标准通过执行U-channel零件的有限元分析在不同工具的鼻子半径(R6、R8 R12) LS-DYNA项目(17]。
Tisca,等人表示,高强度钢继续开发符合要求的汽车行业如燃料消耗少、舒适,更少的有害物质,安全性和更好的性能。特别是,利用钢继续发展。然而,总有一些问题形成高强度表。作者准备一个新的实验方法,检查机械特点,利用钢DP600, DP800 DP1000说γ和K参数模拟回弹行为的重视利用高强度表。他们进行了各种数值模拟通过反射不同的γ,K, E值如何测试材料的回弹行为变化(表1)[18]。
| DP600 | DP800 | DP1000 | ||||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 我。 | 二世。 | 三世。 | 第四。 | 我。 | 二世。 | 三世。 | 第四。 | 我。 | 二世。 | 三世。 | 第四。 | |
| 吗? | 0.22 | 0.177 | 0.154 | 0.123 | 0.22 | 0.161 | 0.131 | 0.113 | 0.2 | 0.146 | 0.117 | 0.094 |
| X | 49 | 45 | 30. | 37 | 82年 | 65年 | 54 | 46 | 80年 | 68年 | 60 | 57 |
| E,平均绩点 | 160年 | 170年 | 174年 | 180年 | 160年 | 173年 | 179年 | 183年 | 165年 | 176年 | 182年 | 187年 |
表1。利用钢板的机械特性。
Galdos等人研究了钢铁Fortiform 1050年,第三代钢之一,死条件下数值和实验,并预测最终回弹值。作者证明了摩擦系数的重要性,弹性模量和变形硬化回弹预测。类似的接触行为观雷竞技网页版察DP钢、观察与新的摩擦学的研究(19]。
Radonjic和Liewald指出,高强度表为乘客安全减肥提供优越的性质,但表示,在成形回弹是一个严重的问题。他们检查的回弹值表U-channel材料DP980鼻子半径不同的工具。他们指出,回弹量的减少在较小的工具钢。当压边力从300 Kn增加到1500 Kn,壁角变化、侧壁curl和板边缘弯曲减少实验。结果证实了模拟。当压边力从300 kN增加到1500 kN,壁角变化、侧壁curl和板边缘弯曲下降了20%。虽然模拟证实了壁角结果通过YU模型,他们没有确认侧壁卷发。山上48模型没有给出实验结果。在模拟,发现壁角偏差和最大压边力下降了10%。仿真与原202 GPa弹性模量相比,更大的回弹观察小弹性模量为140 GPa BHF银行300 kN的力量,而更少的回弹观察1500 kN的BHF银行(20.]。
女猎手和Gursoy执行分析四种不同的材料模型:各向同性material-admitting各向同性应变强化(幂律),各向异性material-admitting各向同性应变强化Hill-48, barlat - 89和各向异性material-admitting运动加工硬化;通过造型拉深、方箱图纸和材料DP600 V-bending死了,DP980, DC05 AA5754为了测量敏感材料模型的有限元分析。的结果进行分析,更合适的结果与动应变强化材料模型,与其他材料相比模型和发现需要更多的参数在运动应变强化材料模型(21]。
Karabulut,等人旨在演示的薄床单和先进高强度表可用性更强、更有力的fo相比1代钢和便宜的第二代钢相比,在车辆的当前表而不是用于汽车减重。南极,北极B和C极被autoform转发重新设计使用第三代延长钢铁项目,临界半径值,壁角是修订和productibility限制进行评估(图2和图3)。他们提供建议的关键截面部分(图4和图5转发)他们指出,机械特征的第三代延长钢适用于死;应该有大的半径,而不是渐进过渡部分设计,没有横截面应负角(22]。
图2:A和B的单件杆部分,进行了模拟研究。
图3:A和B的单件杆部分,模拟研究了[22]。
图4:破坏和伸长量的值钢成绩。
图5:改进工作在b截面杆的一部分。
女猎手进行板料成形性能分析的材料使用Yoshida-Uemori DP600塑性模型,希尔48塑性模型和幂律塑性模型使用Ls-Dyna软件。比较实验结果与有限元分析的结果,发现幂律塑性模型的预测性能很低,运动加工硬化模型有效地形成钣金模具(23]。
Karaağac和Aydın实验执行V-bending观察板的回弹材料DP600 HSLA300在不同的角度和不同的熨烫时期死去。在结论的实验中,回弹DP600薄板材料被发现比HSLA300高出12%。看到,随着熨烫时间增加,回弹降低。与模具角度的增加,两种材料的回弹角增加,然后下降(24]。
Tuyan和Demirer讨论了撕裂的问题发生在die-process叉骨部分用于汽车和提供各种解决方案。在这项研究中,有限元分析Autoform软件使用床单DD13和S355MC。从死亡获得部分相比时,撕裂的地区被认为是风险(图6)。几何变化是申请撕裂区域,聚四氟乙烯与0.25毫米厚度和热处理,以减少摩擦和抛光在高风险地区。研究人员提供解决方案来解决这个问题在不增加操作的数量。压铸零件受到疲劳试验和检测,没有撕裂的部分(25]。
图6:撕裂的价值观。
钢DP450和DP800受到拉力测试在4种不同的变形速度,3种不同的轧制方向(0、45、90)和力学特性的材料。在研究的结论,变形速度增加而伸长值降低。变形速度对材料DP450一个明显的影响,除了应该注意的部分冷成型期间不变形。高强度值观察这两种材料在45°方向。这是发现变形速度影响强度值大于轧制方向(26]。
Billur,等人进行了有限元分析和实验分析来预测春天背弯曲后,通过执行V-bending在两个不同的课程简介980年钢缇,TBF 1050年和1180年qp提供伺服压力机。的结果分析,发现钢缇980提供优越的成形性。仿真和实验结果被发现是980年钢缇兼容,TBF 1050。与其他钢相比,钢qp显示更高的春天回来。评估,可能会有残余奥氏体的先进高强度钢的研究和弹性模量可能不是由于塑性应变不变。此外,由于相变不均匀,部分的机械特性可能不是相同的每个领域的一部分27]。
在板料成形过程作为一个控制机制死了,控制薄板材料流入模腔(图7)。因此,流控制板料成形过程中是一个重要的参数。问题,如春天,起皱,撕裂,减少板料成形过程中出现的通过控制单淘汰。İric,等人研究了约束力的变化取决于画珠高度和使用结果建立了一个数学模型。数学结果和有限元分析的结果被发现是兼容的28]。
图7:画珠在死的位置。
奥兹德米尔,等人研究了钢板的成形性分析HX220YD, DX54D, DX52D, S500MC HCT600X HX340LAD使用有限元素法。材料在使用Autoform软件分析了薄板厚度1.6毫米。结论的分析、零件的成形性解释通过成型极限图。由于他们的影响降低钢的平均晶粒尺寸、铌、钛、钒,碳,锰和铜观察增加产量和抗拉强度的材料,但负面影响其成形性。铝,另一方面,积极的影响形成(29日]。
由于模具工具生活等原因,产品形式,单流到死,板料成形过程中摩擦是一个重要的参数。机械特性、摩擦条件下,接触材料的值是重要的尤其是对有限元分析结果的准确性。雷竞技网页版Kalkan就“同名同姓,等人开发了一种新方法确定摩擦系数来确定摩擦系数径向收缩区和拉伸区。在拉伸区域,随着拉深深度的增加,摩擦系数,虽然略有下降,使用石蜡作为润滑剂的摩擦系数降低引起的。石墨润滑剂减少了摩擦系数在径向收缩区域(30.]。
Kılıc和Ozturk实验研究了钢的成形和回弹值TWIP900和比较其流表面和成形性与钢DP600极限图,这是常用的在市场上。通过执行弯曲过程在V-die看到spring支持发生在钢铁TWIP900超过钢铁DP600。模拟材料模型必须定义准确,必须定义限制形成的价值观完全为了减少试错的时间死亡。根据获得的结果,发现钢TWIP900将大大有助于减肥,其高成形性比和能量阻尼将提供一个很大的优势,然而春天回来是一个大问题。评估,这将是适当的使用迅速模型缇钢铁分析有限元程序(31日]。
Taşdemir分析不同模具几何在拉深过程的影响通过有限元法使用4种不同模具几何图形:平、曲线、椭圆和45度斜坡。阴模形式被发现是至关重要的控制流表到死在纸幅成形。在平面形式,发现床单撕裂,得到了可接受的值在R6模具结构(32]。
薄板材料16 mo3规范化没有热处理,回火(13和30分钟。)然后V-bent在3种不同的类型;检查前拨和回弹值。在结论的实验中,发现保持表30分钟等待,它是由穿孔后,减少了弹簧和弹簧。随着穿孔停留在表很长一段时间,材料的内部结构的拉伸减少。发现春天向前发生在规范化过程没有热处理,和回弹回火过程中发生33]。
在这项研究中,有限元分析的多阶段的高强度钢板SCGA1180DUB使用Autoform分析程序,执行三种不同的墙在三个不同的角度和回弹值死U-channel部分的角度测量和比较。有限元分析方法用于汽车零部件的可行性研究。可行性研究模具制造开始之前完成。最终的设计是决定根据期望的形成标准,稀疏的价值观,和回弹值。在这一点上,定义适当的流程如墙角度和死亡半径值分析程序将减少浪费时间。在文献中,有趣的是,很少有研究对成形和回弹的多阶段SCGA1180DUB高强度表。本研究将有助于研究人员。
钕在我们的研究中,u型弯管模具设计的材料SCGA1180DUB执行08年毫米厚度,其回弹行为在壁角7°,10°和12°和死亡半径R3, R5, R8检查。表和图通过有限元法进行了比较。先进的高强度回弹是一个重要的问题表。补偿这个问题可行性研究是非常重要的。有限元分析方法广泛应用于所有的工程应用。实验研究增加时间的试错,导致浪费时间,材料和钱11]。
对于实验研究,1.2毫米厚SCGA1180DUB选择高强度钢在汽车工业中使用。它受到拉伸测试3滚动方向来定义材料的力学性能在0°、45°、90°旋转方向。拉伸测试(表2)。
| Hadde yonu | Rp0.2 (MPa) | Rm (MPa) | d (%) | r degeri |
|---|---|---|---|---|
| 0° | 904.84 | 1217.74 | 6日,34 | 6日,34 |
| 45° | 911.55 | 1202.01 | 4,88 | 4,88 |
| 90° | 909.71 | 1221.23 | 73 | 73 |
表2。SCGADUB1180的力学特征。
今天,高强度表继续发展的空间,主要电器,特别是汽车行业由于车辆减重、车辆安全、车辆成本降低和环境因素。尤其是高强度表用于区域的车辆,需要力量与碰撞,如门酒吧、列,保险杠横梁、座位rails,边梁。Ozcan,等人研究了高强度钢的微观结构590 DU 980配音,1180配音,确定其力学特性和应用电阻点焊。他们旨在优化焊接参数使用田口方法。当微观结构进行检测时,发现81.8%的铁素体,18.2%的马氏体被发现在1180 DU材料;590年杜14.3%和85.7%的铁素体,马氏体。它被认为在高强度马氏体比例较高。在利用表,铁氧体提供伸长和martessnsite提供强度(表3和4)[34]。
| 钢 | 屈服强度(Rp0、2) (MPa) | 抗拉强度(Rm) (MPa) | 伸长(A) (%) |
|---|---|---|---|
| 590年杜 | 366年 | 629年 | 28.3 |
| 980年配音 | 669年 | 1058年 | 14.3 |
| 1180年配音 | 840年 | 1212年 | 9.3 |
表3。机械表的特征。
| 钢 | C | 如果 | 锰 | P | 年代 | 艾尔 | “透明国际” | 注 | B |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 590年杜 | 0.083 | 0.236 | 1.87 | 0.016 | 0.0022 | 0.037 | 0.002 | 0.002 | 0.0004 |
| 980年配音 | 0.155 | 0.194 | 2.29 | 0.01 | 0.0004 | 0.055 | 0.003 | 0.024 | 0.0003 |
| 1180年配音 | 0.166 | 0.378 | 2.49 | 0.007 | 0.0005 | 0.052 | 0.033 | 0.002 | 0.0024 |
表4。化学结构的表。
DUB1180高强度钢的内部结构所示图8。安装了金相样品,第一次用砂纸磨。之后,样品被抛光。抛光样品准备通过应用酒精的表面腐蚀。显微组织照片蚀刻后材料表面的清洁。的结果分析,发现白色的岛屿是马氏体和灰色部分是铁素体(图8)。在37-38 HRC硬度值测量测量了Rotwel表面硬度测量设备。
图8:(一)内部结构(b)检测后拉伸试样。
钢铁生产商正在开发可焊钢高强度,高成形性与法定义务在汽车行业,汽车减重、高强度汽车请求。我们可以说,第三代高强度钢在未来将有广泛的使用由于其可焊性属性和高强度特性,和更低的成本比第一代高强度钢。高强度钢的标准拉伸试验模拟研究可能还不够。详细的测试应该进行的模拟结果是准确的35]。
Murathan和Kılıclı详细的文献研究中关于纳米贝氏体钢给bainit内部结构的信息,机械性能,化学成分、转换机制、纳米贝氏体钢的力学性能可以产生不需要非常昂贵的合金和机械过程。纳米贝氏体钢韧性好,抗拉强度高但他们non-weldability由于含有高碳被认为是不利的(36]。
模具的设计和部分
为了看到回弹和成形性价值观的一部分图9是在Catia V5软件设计的。的拉伸深度是30毫米。回弹的墙壁和顶部将检查。部分将以60毫米截面的中心,左翼和右翼的部分。
图9:(a) (b)一部分的Cad模型的组成部分。
机械性能所示autoform软件中加载表5。模组件所示图10。挤压形成的单是空白持有人和阴模之间,它是由散布在公模。
| 弹性模量(MPa) | 2.10 e + 05 |
|---|---|
| 泊松比密度(公斤/米3) | 0.3 |
| 屈服强度(MPa) | 909.71 |
| 抗拉强度(MPa) | 1221年 |
| 加工硬化指数 | 0.119 |
| 罗依 | 0.78 |
| r45 | 0.76 |
| r90 | 0.78 |
| 体积热容(mJ /(毫米3K)) | 3.64 |
| 密度(MPa /毫米) | 7.90 e-05 |
| 伸长(A) (%) | 8.32 |
表5所示。材料的机械性质定义为autoform程序。
图10:模组件。
实验研究
有限元分析技术,探讨了应用力和压力下一部分的行为,和呈现信息的情况下对一个实际对象在应用负载的情况下。部分行为可以预期和调试的协助下有限元分析(37]。Jadhav等人说,因为传统的生产计划方法需要太多时间,有限元法(FEM)进行,以减少生产时间。有限元法(FEM)建立在选择适当的材料模型,输入参数的准确性,实际运行值和其他情况。在这个研究中,我们旨在验证表形成新的发展,影响纸幅成形参数,这些参数。在第一个研究中,回弹AlMgSi面板部分的检查,铝面板上的回弹计算成功不止一次和补偿。在第二个研究中,变形和厚度变化热成形过程中检查(38]。
女猎手,等人模拟模组的0.8毫米DP600屋顶支持表是一种工业产品,与Autoform软件。根据第一个结果,创建和re-simulated补偿表面。观察到死亡赔偿是有效地减少回弹(39]。
Sayın和Basmacı研究了回弹的铜表V-bending死了,不同厚度、不同模角和不同弯曲半径实验。在实验结果,观察到随着模弯曲半径的增加,回弹降低,随着表板的厚度增加,降低回弹,回弹值从2毫米半径死了不到4毫米半径死了(40]。
随着床单的强度值的增加,成形困难出现。随着材料的强度增加,回弹值降低(图11)[41]。
研究给出了实验变量参数表6。
| 实验参数 | 参数值 |
|---|---|
| 材料 | SCGA1180DUB |
| 壁角 | 7°,10°,12° |
| 死亡半径 | R3, R5, R8 |
表6所示。实验参数和参数值。
图11:回弹值与各种材料强度值(41]。
回弹值将以7°,10°,12°墙角度和R3, R5, R8模具半径、3中指定截面图12在每个截面和在9点。图13显示了截面和点以autoform程序。
回弹行为部分的壁角7°,10°和12°和死亡半径R3, R5, R8检查。回弹值获得来自27个不同的测量在1部分,包括9分3截面(表7)。
| 壁角 | 点 | 死亡半径:3毫米 | 死亡半径:5毫米 | 死亡半径:8毫米 | ||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 接待员:3横截面:1 | 接待员:3横截面:2 | 接待员:3横截面:3 | 接待员:5截面:1 | 接待员:5截面:2 | 接待员:5截面:3 | R: 8截面:1 | R: 8截面:2 | R: 8截面:3 | ||
| ° | N: 1 | 1.336 | 0.36 | 1.418 | 2.47 | 2.054 | 2.738 | 2.874 | 3.04 | 3.258 |
| N: 2 | 0.55 | 0.037 | -0.107 | 1.289 | 1.031 | 0.548 | 1.626 | 1.551 | 1.365 | |
| N: 3 | 0.119 | -0.078 | -0.37 | 0.628 | 0.445 | 0.017 | 0.914 | 0.59 | -0.076 | |
| N: 4 | -0.367 | -0.878 | -0.798 | -0.855 | -1.116 | -1.434 | -1.395 | -1.545 | -2.237 | |
| N: 5 | -0.572 | -0.678 | -0.465 | -1.184 | -1.228 | -1.176 | -1.814 | -1.775 | -1.895 | |
| N: 6 | -0.666 | -0.356 | -0.28 | -1.513 | -1.186 | -1.025 | -2.205 | -1.694 | -1.794 | |
| N: 7 | -0.477 | 0.273 | 0.387 | -0.259 | 0.34 | 0.667 | -0.18 | 0.503 | 1.128 | |
| N: 8 | -0.462 | 0.296 | 0.977 | 0.221 | 0.876 | 1.605 | 0.938 | 1.245 | 2.229 | |
| 护士:9 | 0.669 | 0.732 | 2.095 | 1.75 | 1.725 | 3.018 | 2.936 | 2.557 | 3.425 | |
| 10° | N: 1 | 1.375 | 0.463 | 0.895 | 2.414 | 1.481 | 2.736 | 2.468 | 2.339 | 3.452 |
| N: 2 | 0.374 | 0.002 | -0.199 | 1.224 | 0.761 | 0.815 | 1.484 | 1.228 | 1.362 | |
| N: 3 | 0.157 | -0.003 | -0.14 | 0.467 | 0.239 | 0.06 | 0.68 | 0.435 | -0.192 | |
| N: 4 | -0.367 | -0.819 | -0.709 | -0.805 | -1.236 | -1.478 | -1.34 | -1.596 | -2.174 | |
| N: 5 | -0.674 | -0.769 | -0.552 | -1.197 | -1.275 | -1.17 | -1.768 | -1.786 | -1.829 | |
| N: 6 | -0.811 | -0.632 | -0.365 | -1.52 | -1.217 | -0.991 | -2.179 | -1.707 | -1.702 | |
| N: 7 | -0.245 | -0.218 | 0.299 | -0.147 | 0.405 | 0.63 | -0.167 | 0.258 | 0.481 | |
| N: 8 | -0.434 | -0.236 | 0.969 | 0.224 | 0.696 | 1.038 | 0.521 | 1.08 | 1.516 | |
| 护士:9 | 0.273 | 0.606 | 1.585 | 1.637 | 1.423 | 2.117 | 1.465 | 2.077 | 3.033 | |
| 12° | N: 1 | 0.871 | 0.31 | 0.822 | 1.827 | 1.013 | 1.527 | 2.067 | 1.972 | 2.601 |
| N: 2 | 0.221 | 0.01 | -0.179 | 0.61 | 0.441 | 0.435 | 0.958 | 0.951 | 0.841 | |
| N: 3 | -0.053 | -0.134 | -0.125 | 0.289 | -0.122 | 0.06 | 0.392 | -0.058 | -0.407 | |
| N: 4 | -0.393 | -0.913 | -0.672 | -0.916 | -1.345 | -1.443 | -1.46 | -1.766 | -2.181 | |
| N: 5 | -0.584 | -0.766 | -0.51 | -1.188 | -1.359 | -1.12 | -1.691 | -1.874 | -1.801 | |
| N: 6 | -0.653 | -0.589 | -0.394 | -1.431 | -1.254 | -0.963 | -1.974 | -1.675 | -1.615 | |
| N: 7 | -0.167 | 0.271 | -0.018 | -0.061 | 0.247 | 0.384 | -0.408 | 0.231 | 0.664 | |
| N: 8 | -0.497 | 0.264 | 0.318 | 0.228 | 0.691 | 1.143 | 0.727 | 1.136 | 1.727 | |
| 护士:9 | 0.052 | 0.492 | 1.19 | 1.223 | 1.43 | 2.107 | 1.948 | 1.99 | 3.095 | |
表7所示。显示回弹值测量。
图12:截面和点来衡量。
图13:截面和点测量autoform项目。
红色的区域图13和14显示了部分弹簧积极,粉红颜色的区域显示回弹或是从一个消极的角度,绿色区域显示回弹是可以接受的。
图14:墙壁上7°回弹角的原理演示和R5截面1。
根据模具半径对回弹
在图15截面图1 (a),墙上是7°角,回弹值增加了115%,当死亡半径从R3 R8在第一点。当模具回弹值也增加了与出口增速半径增加从R3 R8在其他截面1分。负回弹观察在点陶瓷的屋顶部分,它们,N6。回弹值增加了280%,当死亡半径从R3 R8在陶瓷点。从图可以观察到,负回弹容许在死亡,死亡半径是R3。随着模半径的增加,负回弹增加。
图15:壁角7°回弹值(一个)截面2截面1 (b)
在图15截面图2 (b),墙上是7°角,回弹值增加了744%,当死亡半径从R3 R8在第一点。回弹值也增加,当死亡半径从R3 R8在其他点截面增加2。负回弹观察在点陶瓷的屋顶部分,它们,N6。回弹值增加了77%,当死亡半径从R3 R8在陶瓷点。随着模半径的增加,负回弹增加。
在图16,在截面3 (c)图,墙上是7°角,回弹值增加了129%,当死亡半径从R3 R8在第一点。回弹值也增加,当死亡半径从R3 R8在其他点增加截面3。负回弹观察在点陶瓷的屋顶部分,它们,N6。回弹值增加了182%,当死亡半径从R3 R8在陶瓷点。随着模半径的增加,负回弹增加。
图16:壁角7°(c)回弹值。截面3 (d)壁角7°R3回弹值
在图17截面图1 (a),墙上是10°角,回弹值增加了79%,当死亡半径从R3在第一点R8。当模具回弹值也增加了与出口增速半径增加从R3 R8在其他截面1分。负回弹观察在点陶瓷的屋顶部分,它们,N6。回弹值增加了267%,当死亡半径从R3在陶瓷R8增加点。随着模半径的增加,负回弹增加。
图17:壁角10°回弹值(一个)截面2截面1 (b)
在图17在第二节(b)图,墙上是10°角,回弹值增加了403%,当死亡半径从R3在第一点R8。回弹值也增加了积极当模具半径增加从R3在第一节R8在其他点。负回弹观察在点陶瓷的屋顶部分,它们,N6。回弹值增加了94%,当死亡半径从R3在陶瓷R8增加点。随着模半径的增加,负回弹增加类似的速度。
在图18图,在第三节,壁角10°,回弹值增加了285%,当死亡半径从R3在第一点R8。回弹值也增加了积极当模具半径增加从R3在第一节R8在其他点。负回弹观察在点陶瓷的屋顶部分,它们,N6。回弹值增加了206%,当死亡半径从R3在陶瓷R8增加点。随着模半径的增加,负回弹增加类似的速度。
图18:壁角10°(c)回弹值。截面3 (d)壁角10°R3回弹值
在图19截面图1 (a),墙上是12°角,回弹值增加了136%,当死亡半径从R3在第一点R8。回弹值也增加,当死亡半径从R3 R8在其他点截面增加1。负回弹观察在点陶瓷的屋顶部分,它们,N6。回弹值增加了271%,当死亡半径从R3在陶瓷R8增加点。随着模半径的增加,负回弹增加。
图19:壁角12°回弹值(一个)截面1 (b)截面2。
在图19截面图2 (b),墙上是12°角,回弹值增加了536%,当死亡半径从R3在第一点R8。回弹值也增加,当死亡半径从R3 R8在其他点截面增加1。负回弹观察在点陶瓷的屋顶部分,它们,N6。回弹值增加了93%,当死亡半径从R3在陶瓷R8增加点。随着模半径的增加,负回弹增加。
在图20,在截面3 (c)图,墙上是12°角,回弹值增加了216%,当死亡半径从R3在第一点R8。回弹值也增加,当死亡半径从R3 R8在其他点截面增加1。负回弹观察在点陶瓷的屋顶部分,它们,N6。回弹值增加了224%,当死亡半径从R3在陶瓷R8增加点。随着模半径的增加,负回弹增加。
图20:壁角12°回弹值(a)截面3 (b)壁角12°R3回弹值
考试按照墙上的回弹角度。
根据截面1图,截面1中的回弹值在R3死亡半径。N1的回弹值检查的时候,发现回弹值下降了53岁,3%在壁角从7°增加到12°。截面1中的回弹值也减少了与其他点的壁角的增加。负回弹观察点陶瓷,它们被N6, N7, N8。N9的回弹值检查的时候,发现墙时的回弹值下降了1186%角从7°增加到12°图21 (a)。
图21(一个):死亡半径R3回弹值(一个)截面2截面1 (b)。
图21 (b)根据截面2图,在截面回弹值2 R3死亡半径被检查。N1的回弹值检查的时候,发现墙时的回弹值下降了15%角从7°增加到12°。在截面回弹值2也减少了与其他点的壁角的增加。负回弹观察陶瓷在所有壁角点,它们,N6。负回弹观察点陶瓷,它们在墙上10°角。N9的回弹值检查的时候,发现回弹值下降了48岁,7%在壁角从7°增加到12°。
图22根据截面3图,截面3中的回弹值在R3死亡半径。N1的回弹值检查的时候,发现墙时的回弹值下降了72%角从7°增加到12°。在截面回弹值2也减少了与其他点的壁角的增加。负回弹观察陶瓷在所有壁角点,它们,N6。负回弹观察点陶瓷,它们在墙上10°角。N9的回弹值检查的时候,发现墙时的回弹值下降了76%角从7°增加到12°。
图22:死亡半径R3回弹值截面3。
根据截面1图,在截面回弹值R5中就有1个死于半径进行。N1的回弹值检查的时候,发现墙时的回弹值下降了35%角从7°增加到12°。截面1中的回弹值也减少了与其他点的壁角的增加。负回弹观察陶瓷在所有壁角点,它们,N6, N7,回弹值几乎相等。N9的回弹值检查的时候,发现墙时的回弹值下降了43%角从7°增加到12°图23 (a)。
图23:死亡半径R5回弹值(一个)截面2截面1 (b)
根据截面2图,在截面回弹值2在R5死亡半径被检查。N1的回弹值检查的时候,发现回弹值下降到102年,7%的壁角从7°增加到12°。在截面回弹值2也减少了与其他点的壁角的增加。负回弹观察陶瓷在所有壁角点,它们,N6、回弹值几乎相等。N9的回弹值检查的时候,发现回弹值下降了20岁,6%的壁角增加7°12°图23 (b)。
根据截面3图,截面3中的回弹值在R5死亡半径。N1的回弹值检查的时候,发现墙时的回弹值下降了79%角从7°增加到12°。在截面回弹值3也减少了与其他点的壁角的增加。负回弹观察陶瓷在所有壁角点,它们,N6、回弹值几乎相等。N9的回弹值检查的时候,发现回弹值下降了43岁的2%时,壁角从7°增加到12°图24。
图24:死亡半径R5回弹值截面3。
根据截面1图,在截面回弹值1 R8死亡半径被检查。N1的回弹值检查的时候,发现墙时的回弹值下降了39%角从7°增加到12°。截面1中的回弹值也减少了与其他点的壁角的增加。负回弹观察陶瓷在所有壁角点,它们,N6、回弹值几乎相等。N9的回弹值检查的时候,发现墙时的回弹值下降了50%角从7°增加到12°图25 (a)。
图25:死亡半径R8回弹值(一个)截面2截面1 (b)。
根据截面2图,在截面回弹值2 R8死亡半径被检查。N1的回弹值检查的时候,发现回弹值下降了54岁的1%时,壁角从7°增加到12°。在截面回弹值2也减少了与其他点的壁角的增加。负回弹观察陶瓷在所有壁角点,它们,N6、回弹值几乎相等。N9的回弹值检查的时候,发现墙时的回弹值下降了28.4%角从7°增加到12°图25 (b)。
根据截面3图,在第三节进行回弹值的R8死亡半径。N1的回弹值检查的时候,发现回弹值下降了25岁的2%时,壁角从7°增加到12°。在截面回弹值3也减少了与其他点的壁角的增加。负回弹观察陶瓷在所有壁角点,它们,N6、回弹值几乎相等。N9的回弹值检查的时候,发现墙时的回弹值下降了10.6%角从7°增加到12°。高回弹值被发现在远点的基础图26。
图26:死亡半径R8回弹值截面3。
观察到成功与回弹预测结果正确定义材料和工艺参数的有限元研究。总之,通过使用适当的补偿值试错时间缩短和模成本预防。从文献研究发现,高强度钢板成形回弹是最大的问题。设置合适的成形参数与有限元分析研究将在可行性研究设计节省时间。
回弹测量值U-channel部分所示表7。测量进行了3部分,总共9分(图12和13)。完成模拟,后形成的一部分图14、回弹值在第三节的最后一部分比较。模具设计是用Catia, autoform软件进行了有限元分析。当我们检查分析结果,我们可以看到,墙上的角度和模具部分的回弹半径是重要的因素。特别是,由于高收益和抗拉强度的多阶段的高强度钢板,观察高回弹值。
有限元素分析的结果检查时,
•当拉伸试验结果研究了;已经观察到SCGADUB1180高强度板低伸长值尽管高产,抗拉强度值。密切的产量和抗拉强度值获得所有三个滚动的方向。45°轧制方向的伸长值低于0°、90°旋转方向。当我们检查SCGADUB1180材料的微观结构,发现它有一个高马氏体结构。马氏体结构导致变形硬化。屈服强度随应变硬化。高屈服强度表现为增加回弹的原因。
•回弹值检查墙角度7°时,10°,12°,发现当过程输入各3部分保持不变,只有死亡半径增加R3 R8,回弹值在所有三个墙角度增加模具半径的增加。特别是,负回弹观察屋顶的部分。随着模半径的增加在所有三个壁角,负回弹观察陶瓷在点,它们,N6。
•当模具半径R3, R5和R8和其他流程投入保持不变,壁角从7°增加到12°,回弹值降低在所有三个部分。当模具半径R5和R8,墙上7°角,10°,12°,发现负回弹值点陶瓷,它们,N6几乎是相等的。
•如果小工具半径和大型墙角度在设计阶段提供的产品使用高强度表会引起回弹值低。通过这种方式,补偿乘以和可行性将最小化。
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