三相输电线路的手车式的影响电力系统的动态稳定性

文摘

到实用的电力系统动态稳定性的影响自动封是确定通过比较计算系数的系统储备期间自动封,没有自动封。只有成功的封,被认为是使用双电路电线和不对称短路。结束的时候工作,图是说明传感器区域Ap, Ar缺陷区域。计算的拾音器,发育迟滞动态稳定性系数,也需要找到封角δr和封时间tr受影响的部分。在封封角的依赖时间列表。在调查结束时,储备系数的静态稳定键糟短路后正常的政权和制度进行了比较,发现在配备auto-re-closure时确保更高的稳定性。最后,关闸的图像角限制δlim与关闭时间限制tlim策划,结果与预期的参数。

关键字

故障清除,自动调节,关闸角,封角,滞后角、动态稳定

介绍

本文探讨了需要安装自动封在输电线路开关。两个发电机电站、双电路传输线与负载选择进行研究。复杂的系统进行了参数分析在单位正常的系统体制,错误的政权和故障后的政权。在每个阶段的计算,阻抗,另外,各种自我和相互角度对发电机和负荷都明确表示。系统功率计算的条件没有自动封系统,半自动封和自动封的存在。关掉角的依赖关掉时间也追究0≤t≤0.15秒。这清楚地显示系统的瞬态行为,加速和滞后角,因此电力系统的动态稳定性系数并不像Kr配备自动封系统= 1.4136。结果明显变化时系统配备自动封系统滞后角增加103.83°从而提高动态稳定性系数1.5599。事实上,电力系统的动态稳定性系数增加了9.38%时自动封系统是安装在系统显示安装的自动封系统积极影响电力系统的动态稳定性。

假定输入参数用于研究工作

= 110 kv输电线路参数:电压,

Cosφ= 0.90,系统电压Vs = 35 kv,线长= 50公里,

短路线路长度(从源)= 15公里,

系统功率= 50.4 MW,短路时间关掉天水围= 0.15秒,封时间tr = 0.1秒。

问题陈述:

(1)电力系统的静态稳定性。

(2)计算电力系统的动态稳定性。

(3)找到汽车封对输电线路的动态稳定性的影响。

系统参数的计算

有四个分赛区的电压水平可以看出Fig.1.0。计算单位价值在以基值为_b= 100 MVA和V_b= V_bII= 115千伏。其余部分的基本价值观是:

同样的,

同样的,图2.0。

行参数单位电抗的铝导体(0.4欧姆/公里1]。

短路电感X_{1 k}= (35/50)* 0.151 = 0.1057;X_{2 k}=(15/50)* 0.151 = 0.0453,50公里=总长度和15公里=短路线长度。

转换系统和负载参数的基值

等效惯性矩的计算两个发电机

同样的,

测定系统和负载的无功功率

负载功率是54 mw = (0.54 + j0.235)

下一步是简化图2.0。

总在系统母线电压

在负荷母线电压

无功功率损失X的电感₉和X₁₀

在电力系统中可用

产生的电力涡轮机是P₀= 1.044

emf E”之间的角度和系统电压

同步emf E_问∠δ”₀将定义。为此,阻抗示意图图2.0将被取代瞬态电抗调整X '_d发电机的同步电抗X_d价值。因此图3.0表达X₁₂为:

emf E之间的角度_问和系统电压V_年代是δ₁= 38.63°+ 9.28°= 47.91°V电压_G母线的阻力发电机不包括发电机的等效图表示图2.0。

计算的自我和互导在正常政权应用图3.0

没有自动调节励磁系统的)自我电感Z”₁₁将会是:

相应的固有阻抗角

自导纳的电路

互阻抗的电流

相应的互导纳角

互导纳

b)与半自动励磁调节器,阻抗就变成:

对应的角

自导纳

互阻抗

c)自动励磁调节器的存在:

相应的固有阻抗角

自导纳的电路

互阻抗

相应的互导纳角

互导纳

短路条件

在确定分流电阻由一阶段对地短路,图图4.0将申请反向和零序列。

的反向顺序,负载电阻作为0.35 z_负载(2,因此:

重新安排的图图4.0,它就变成:

图5和6的阻抗变换

反向的等效阻抗序列相对于短路是Z_情商。

对输电线路零序电抗的定义是X₀x = 3₁(3]。同样,X_20.x = 3₅;X₂₁x = 3_{1 k};X₂₂x = 3_{2 k};X₂₃= X₂* X₄/ (X₂+ X₄)= 0.0185 * 0.145 / (0.0185 + 0.145)= j0.081

X₂₄= jX₇/ 2 = j0.425/2 = j0.213 (图7.0)。

零序等效电抗的相对于短路点K⁽¹⁾被定义为:

电力线的阻抗在短路点是:

异常的政权

计算系统的针对单一线路接地短路电抗at15km距离源。

当前数量和其流在异常机制图10所示

输入emf

自我阻抗:

自导纳角:

自导纳

互导纳

互阻抗角:

互导纳:

自我和相互电抗后意外的政权

自我阻抗:

自导纳角:

自导纳:

互阻抗:

自导纳角:

自导纳:

确定最大功率在正常政权

(一)没有对发电机自动励磁调节器

(b)与半自动励磁调节器

与自动励磁调节器(c)

6。计算的特点在不同的制度:

1)在正常最大政权

2)在错误的政权最大功率

3)故障清除后最大功率

把值δ′从0°- 180°,P的值_米′P_米”和P′_米“将计算中所示表3。

静态稳定正常的政权没有auto-regulation激发

静态稳定在正常和半自动的监管激励制度

静态稳定在正常政权与励磁自动调节

故障清除后静态稳定政权

对三相短路P_米“4′= 0。关掉角δ的极限_lim短路的定义:

在哪里

系数57.3°度转换为弧度。

确定关闭角的函数关闭时间δ′= f (t)可以通过间隔在Δt t = 0.15 = 0.05秒。

第一个区间Δt = 0到0.05秒

电源短路后第一时间给出P_米“′= 0,这是由于没有系统电压和三相短路。权力在初始区间P0 = 1.044。增加此时间间隔角为:

第二区间Δt = 0.05到0.1秒,ΔP1 = P0 = 1.044

第三区间Δt = 0.1到0.15秒,ΔP₂= 1.044(关闭时间)

区间Δt = 0.15到0.20秒,ΔP3 = 1.044(第一权利不平衡)

对于这个间隔,切断短路的开始。电力事故发生后给出的等间隔的开始将会是:

在哪里

第二权力失衡的间隔

增加此时间间隔角为:

角的间隔

第五区间Δt = 0.2到0.25秒

表4.0见图12.0显示(δ0′= 24.78°)夹角emf和系统电压。δ_西南′=δ₃′= 63.18°——关掉角在t = 0.15秒。δ_r′=δ₅′= 103.83°——滞后角运行时间(封角)。

加快区域_p基于“增大化现实”技术的定义和可能的缺陷区域图13.0

保留电力系统的动态稳定性系数(Kr)被定义为

手车式成功的影响对系统的动态稳定性。从表4,看到自动接入角δ_r′= 103.83°,自动接入时间是0.1秒。因此,在缺陷区域_r1和一个_r2可以定义如下所述。这些参数可以用于定义系统的动态稳定性系数的影响通过手车式设备安装在电力系统。

最后,系统的动态稳定性系数

结论

由于自动封系统存在的电力线路,提高了封角到147.65°。因此,动态稳定性系数提高到1.5597与1.4136相比早期故障消除后获得。这个结果证明了动态稳定的储备与汽车系统中封不仅仅是当没有自动封系统输电线路。因此,一个成功的输电线路的自动封积极影响电力系统的动态稳定性。

引用

1. Rodjkova LD、科祖林与发电厂和变电站的电气设备。M Energoatomizdat 1987:141。
2. Ulianov SA。在电力系统电磁暂态过程。m公司,1970年版。
3. Venikov弗吉尼亚州,在电力系统在机电瞬变过程。m . VishayaShkola 1970。
4. Venikov弗吉尼亚州,在电力系统在机电瞬变过程。m . VishayaShkola 1970。
5. Ulianov SA。在电力系统电磁暂态过程。m公司,1970年版。